Заказать обратный звонок

Защита от автоматических сообщений
CAPTCHA
Введите слово на картинке*
+7(495) 641-70-69
+7(499) 340-34-73
Email: 6417069@bk.ru
Заказать обратный звонок!

Услуги

Наши партнеры

Аренда компрессоров АльфаСтрой

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕХНИЧЕСКОГО СОСТОЯНИЯ ПЛИТЫ ПЕРЕКРЫТИЯ


ЗАКАЗЧИК: _____________

ИСПОЛНИТЕЛЬ:
ООО «Техническая строительная экспертиза»

ДОГОВОР: № ______________-.

ОБЪЕКТ:
монолитная железобетонная плита перекрытия на отм. + 8.000 (верх плиты) 3-го этажа здания.

АДРЕС ОБЪЕКТА: _______________________.

ЦЕЛЬ ПРОВЕДЕНИЯ ЭКСПЕРТИЗЫ:
оценка несущей способности железобетонной плиты перекрытия 3-го этажа здания (с учетом устроенной стяжки).

ТЕХНИЧЕСКИЕ СРЕДСТВА КОНТРОЛЯ, ИСПОЛЬЗУЕМЫЕ НА ОБЪЕКТЕ: 
- цифровая фотокамера «LUMIX DMC ZT-2»
- рулетка метрическая ТL5M ГОСТ 7502- 80;
- дальномер DISTO classic/lite лазерный.

ОБСЛЕДОВАНИЕ объекта проводил эксперт ООО «Техническая строительная экспертиза» ______________________, в дневное время.

ДОКУМЕНТАЦИЯ, ПРЕДОСТАВЛЕННАЯ ЗАКАЗЧИКОМ:

1. Фрагмент плана плиты перекрытия (раздел КЖ) – 1 экз.
2. Схема опалубки монолитного перекрытия на отм. +13.120 (верх плиты) – 1 экз.
3. Схема расположения нижней арматуры перекрытия и арматуры балконов и лоджий на отм. +13.120 (верх плиты) – 1 экз.
4. Схема расположения верхней арматуры перекрытия на отм. +13.120 (верх плиты) – 1 экз.


При диагностическом обследовании и составлении экспертного заключения использовались следующие нормативные документы:

СП 13-102-2003 «Правила обследования несущих строительных конструкций зданий и сооружений»
Вид документа: Постановление Госстроя России от 21.08.2003 N 153. Свод правил (СП) от 21.08.2003 N 13-102-2003.
Принявший орган: Госстрой России
Статус: Действующий
Тип документа: Нормативно-технический документ
Дата начала действия: 21.08.2003

СП 52-103-2007 Железобетонные монолитные конструкции зданий
Вид документа: Приказ ФГУП "НИЦ "Строительство" от 12.07.2007 N 123. Свод правил (СП) от 12.07.2007 N 52-103-2007. Своды правил по проектированию и строительству.
Принявший орган: ФГУП "НИЦ "Строительство".
Статус: Действующий.
Тип документа: Нормативно-технический документ.
Дата начала действия: 15.07.2007.

СНиП 3.03.01-87 Несущие и ограждающие конструкции
Вид документа: Постановление Госстроя СССР от 04.12.1987 N 280. СНиП от 04.12.1987 N 3.03.01-87. Строительные нормы и правила РФ
Принявший орган: Госстрой СССР
Статус: Действующий
Тип документа: Нормативно-технический документ
Дата начала действия: 01.07.1988

ГОСТ 26433.2-94 Система обеспечения точности геометрических параметров в строительстве. Правила выполнения измерений параметров зданий и сооружений
Вид документа: Постановление Минстроя России от 20.04.1995 N 18-38. ГОСТ от 17.11.1994 N 26433.2-94
Принявший орган: Госархстройнадзор РСФСР, МНТКС
Статус: Действующий
Тип документа: Нормативно-технический документ
Дата начала действия: 01.01.1996


Результаты обследования, послужившие основой для настоящего заключения, приведены по состоянию на _____________.


ХАРАКТЕРИСТИКА ОБЪЕКТА: объект обследования представляет собой монолитное железобетонное перекрытие 3-го этажа здания.



Армирование плиты выполнено:
- нижняя арматура – продольными и поперечными стержнями Ø 10 AIII с шагом 250 мм (см. чертежи раздела КЖ);
- верхняя арматура – стержнями 4 Ø 14 AIII по контуру плиты вдоль осей «130» и «Д», а также армированием опорных участков плиты стержнями поз. 3, шагом 150 мм и поз. 1, Г6, Г7 шагом 250 мм (см. чертежи раздела КЖ).


2. ДИАГНОСТИЧЕСКОЕ ОБСЛЕДОВАНИЕ

На основании Договора № 25/11 от 25.11.2008 г. экспертом был произведен визуальный осмотр конструкции перекрытия, в соответствии с требованиями СП 13-102-2003 «Правила обследования несущих строительных конструкций зданий и сооружений», для сопоставления её основных геометрических характеристик с данными проекта.

Произведены замеры геометрических характеристик в соответствии с ГОСТ 26433.0-95 «Система обеспечения точности геометрических параметров в строительстве. Правила выполнения измерений. Общие положения».
Обмер геометрических параметров плиты перекрытия выполнялся с помощью измерительного инструмента:
- рулетка метрическая ТL5M ГОСТ 7502- 80;
- дальномер DISTO classic/lite лазерный.


3. ЭКСПЕРТНАЯ ОЦЕНКА

1. Согласно требования СНиП 2.01.07-85* Нагрузки и воздействия (с Изменениями N 1, 2) для расчета железобетонных конструкций со средней плотностью свыше 1600 кг/м3 и изготовленных на строительной площадке применяется коэффициент надежности по нагрузке 1,3.

2.2. Коэффициенты надежности по нагрузке для веса строительных конструкций и грунтов приведены в табл.1.

Таблица 1 

Конструкции сооружений

и вид грунтов


Коэффициент надежности

по нагрузке


Конструкции:

металлические

1,05

бетонные (со средней плотностью свыше 1600 кг/м), железобетонные, каменные, армокаменные, деревянные

1,1

бетонные (со средней плотностью 1600 кг/м и менее), изоляционные, выравнивающие и отделочные слои (плиты, материалы в рулонах, засыпки, стяжки и т.п.), выполняемые:



в заводских условиях

1,2

на строительной площадке

1,3

Грунты:


в природном залегании

1,1

насыпные

1,15

Примечания: 1. При проверке конструкций на устойчивость положения против опрокидывания, а также в других случаях, когда уменьшение веса конструкций и грунтов может ухудшить условия работы конструкций, следует произвести расчет, принимая для веса конструкции или ее части коэффициент надежности по нагрузке =0,9.


2. При определении нагрузок от грунта следует учитывать нагрузки от складируемых материалов, оборудования и транспортных средств, передаваемые на грунт.


3. Для металлических конструкций, в которых усилия от собственного веса превышают 50% общих усилий, следует принимать =1,1.


Коэффициент надежности по нагрузке для веса оборудования составляет 1,05:

3.4. Коэффициент надежности по нагрузке для веса оборудования приведен в табл.2.

Таблица 2

Вес

Коэффициент надежности

по нагрузке


Стационарного оборудования


1,05

Изоляции стационарного оборудования


1,2

Заполнителей оборудования (в том числе резервуаров и трубопроводов):



жидкостей


1,0

суспензий, шламов, сыпучих тел


1,1

Погрузчиков и электрокаров (с грузом)


1,2


Для расчетов принята равномерно распределенная временная нагрузка на плиту перекрытия вестибюля, фойе, коридора (с относящимися к ним проходами), примыкающих к обеденному (в кафе, ресторанах, столовых) помещению, которая составляет 400 кгс/м2.

3.5. Нормативные значения равномерно распределенных временных нагрузок на плиты перекрытий, лестницы и полы на грунтах приведены в табл.3.
Таблица 3 

Здания и помещения

Нормативные значения нагрузок , кПа (кгс/м)



полное

пониженное


1. Квартиры жилых зданий; спальные помещения детских дошкольных учреждений и школ-интернатов; жилые помещения домов отдыха и пансионатов, общежитий и гостиниц; палаты больниц и санаториев; террасы


1,5 (150)

0,3 (30)

2.Служебные помещения административного, инженерно-технического, научного персонала организаций и учреждений; классные помещения учреждений просвещения; бытовые помещения (гардеробные, душевые, умывальные, уборные) промышленных предприятий и общественных зданий и сооружений


2,0 (200)

0,7 (70)

3. Кабинеты и лаборатории учреждений здравоохранения; лаборатории учреждений просвещения, науки; помещения электронно-вычислительных машин; кухни общественных зданий; технические этажи; подвальные помещения


Не менее

2,0 (200)

Не менее

1,0 (100)

4. Залы:



а) читальные

2,0 (200)

0,7 (70)

б) обеденные (в кафе, ресторанах, столовых)

3,0 (300)

1,0 (100)

в) собраний и совещаний, ожидания, зрительные и концертные, спортивные

4,0 (400)

1,4 (140)

г) торговые, выставочные и экспозиционные

Не менее

4,0 (400)


Не менее

1,4 (140)

5. Книгохранилища; архивы

Не менее

5,0 (500)


Не менее

5,0 (500)

6. Сцены зрелищных предприятий

Не менее

5,0 (500)

Не менее

1,8 (180)

7. Трибуны:



а) с закрепленными сиденьями

4,0 (400)

1,4 (140)

б) для стоящих зрителей

5,0 (500)

1,8 (180)

8. Чердачные помещения

0,7 (70)

-

9. Покрытия на участках:



а) с возможным скоплением людей (выходящих из производственных помещений, залов, аудиторий и т.п.)


4,0 (400)

1,4 (140)

б) используемых для отдыха


1,5 (150)

0,5 (50)

в) прочих


0,5 (50)

-

10. Балконы (лоджии) с учетом нагрузки:




а) полосовой равномерной на участке шириной 0,8 м вдоль ограждения балкона (лоджии)


4,0 (400)

1,4 (140)

б) сплошной равномерной на площади балкона (лоджии), воздействие которой неблагоприятнее, чем определяемое по поз.10, а


2,0 (200)

0,7 (70)

11. Участки обслуживания и ремонта оборудования в производственных помещениях


Не менее

1,5 (150)

-

12. Вестибюли, фойе, коридоры, лестницы (с относящимися к ним проходами), примыкающие к помещениям, указанным в позициях:




а) 1, 2 и 3


3,0 (300)

1,0 (100)

б) 4, 5, 6 и 11


4,0 (400)

1,4 (140)

в) 7


5,0 (500)

1,8 (180)

13. Перроны вокзалов


4,0 (400)

1,4 (140)

14. Помещения для скота:




мелкого

Не менее

2,0 (200)


Не менее

0,7 (70)

крупного

Не менее

5,0 (500)

Не менее

1,8 (180)


Примечания: 1. Нагрузки, указанные в поз.8, следует учитывать на площади, не занятой оборудованием и материалами.


2. Нагрузки, указанные в поз.9, следует учитывать без снеговой нагрузки.


3. Нагрузки, указанные в поз.10, следует учитывать при расчете несущих конструкций балконов (лоджий) и участков стен в местах защемления этих конструкций. При расчете нижележащих участков стен, фундаментов и оснований нагрузки на балконы (лоджии) следует принимать равными нагрузкам примыкающих основных помещений зданий и снижать их с учетом указаний пп.3.8 и 3.9.


4. Нормативные значения нагрузок для зданий и помещений, указанных в поз.3, 4, г, 5, 6, 11 и 14, следует принимать по строительному заданию на основании технологических решений.



3. ПРОВЕРОЧНЫЕ РАСЧЕТЫ КОНСТРУКЦИЙ

Экспертизой осуществлены проверочные расчеты на прочность конструкции монолитной железобетонной плиты перекрытия 3-го этажа здания на отм. +8.000, с применением лицензионного программного обеспечения NormCAD 5.4 (комплект “Строительство с дополнительными компонентами” сетевой вариант), разработанного ООО «___________».


3.1. Экспертизой осуществлен автоматизированный расчет железобетонной плиты перекрытия с учетом фактической нагрузки от устроенной стяжки, q=1300 кгс/м2.


Проверочный расчет
железобетонной плиты перекрытия
с учетом проектной нагрузки ГУП «МОСПРОЕКТ-3»,
q=1300 кг/м


Исходные данные:

Усилия в двух направлениях:

- Изгибающий момент вокруг оси Y My = 4,06 тс м = 4,06 / 101,97162123 = 0,03981 МН м;
- Поперечная сила Qy = 3,25 тс = 3,25 / 101,97162123 = 0,03187 МН;

Продольная арматура плит:

- Диаметр стержней продольной арматуры ds = 16 мм;
- Шаг стержней продольной арматуры s = 20 см = 20 / 100 = 0,2 м;

Размеры сечения:

- Высота сечения h = 30 см = 30 / 100 = 0,3 м;

Толщина защитного слоя:

- Расстояние от равнодействующей усилий в арматуре S до грани сечения
a = 2,5 см = 2,5 / 100 = 0,025 м;

Поперечная арматура:

- Шаг стержней поперечной арматуры sw = 20 см = 20 / 100 = 0,2 м;
- Диаметр поперечной арматуры dsw = 16 мм;

Результаты расчета:

1) Определение нормативного сопротивления бетона

Класс бетона - B25.

Нормативное значение сопротивления бетона осевому сжатию для предельных состояний первой группы принимается по табл. 5.1 Rbn = 18,5 МПа .

Нормативное значение сопротивления бетона осевому растяжению для предельных состояний первой группы принимается по табл. 5.1 Rbtn = 1,55 МПа .

2) Расчетное сопротивление бетона

Группа предельных состояний - первая.

Расчетное сопротивление бетона осевому сжатию принимается по табл. 5.2 Rb = 14,5 МПа .

Назначение класса бетона - по прочности на сжатие.

Расчетное сопротивление бетона осевому растяжению принимается по табл. 5.2 Rbt = 1,05 МПа .

Расчетное значение сопротивления бетона осевому сжатию для предельных состояний второй группы:
Rb, ser = Rbn =18,5 МПа (формула (5.1); п. 5.1.9 ).

Расчетное значение сопротивления бетона осевому растяжению для предельных состояний второй группы:
Rbt, ser = Rbtn =1,55 МПа (формула (5.2); п. 5.1.9 ).

3) Учет особенностей работы бетона в конструкции

Прогрессирующее разрушение - не рассматривается в данном расчете.

Действие нагрузки - продолжительное.

Коэффициент условия работы бетона, учитывающий длительность действия нагрузки:
gb1=0,9 .

Конструкция бетонируется - в горизонтальном положении.

Коэффициент условия работы бетона, учитывающий попеременное замораживание и оттаивание бетона:
gb3=1 .

Для надземной конструкции, при расчетной температуре наружного воздуха в зимний период не менее -40 град.:

Коэффициент условия работы бетона, учитывающий характер разрушения бетонных конструкций:
gb4=1 .

Конструкция - железобетонная.

Расчетное сопротивление бетона осевому сжатию:
Rb = gb1 gb3 gb4 Rb =0,9 · 1 · 1 · 14,5 = 13,05 МПа .

Расчетное сопротивление бетона осевому растяжению:
Rbt = gb1 Rbt =0,9 · 1,05 = 0,945 МПа .

4) Расчетные значения прочностных характеристик арматуры

Класс продольной арматуры - A400.

Расчетное сопротивление продольной арматуры растяжению:
Rs=355 МПа .

Расчетное сопротивление продольной арматуры сжатию:
Rsc=355 МПа .

Поперечная арматура - рассматривается в данном расчете.

Класс поперечной арматуры - A400.

Расчетное сопротивление поперечной арматуры сжатию:
Rsw=285 МПа .

5) Значение модуля упругости арматуры

Модуль упругости арматуры:
Es=200000 МПа .

6) Определение граничной относительной высоты сжатой зоны

Относительная деформация растянутой арматуры:
es, el = Rs/Es=355/200000 = 0,00178 (формула (6.12); п. 6.2.7 ).

Относительная деформация сжатого бетона при sb=Rb:
eb, ult=0,0035 .

Граничная относительная высота сжатой зоны:
xR = 0,8/(1+es, el/eb, ult) =
=0,8/(1+0,00178/0,0035) = 0,5303 (формула (6.11); п. 6.2.7 ).

7) Расчет плоских плит

Площадь растянутой арматуры:
As = p ds2/(4 106 s)=3,14159 · 162/(4 · 106 · 0,2) = 0,00101 м2 .

Высота сжатой зоны:
x = (Rs As-Rsc A's)/(Rb b) =
=(355 · 0,00101-355 · 0)/(13,05 · 1) = 0,02748 м (формула (6.15); п. 6.2 ).

Рабочая высота сечения:
ho = h-a=0,3-0,025 = 0,275 м .

Относительная высота сжатой зоны:
x = x/ho=0,02748/0,275 = 0,09993 .

Т.к. x=0,09993 r xR=0,5303; x > 0 м :

Предельный изгибающий момент:
Mult = Rb b x (ho-0,5 x)+Rsc A's (ho-a') =
=13,05 · 1 · 0,02748 · (0,275-0,5 · 0,02748)+355 · 0 · (0,275-0) = 0,09369 МН м (формула (6.14); п. 6.2.10 ).

8) Продолжение расчета по п.8.4 СП 52-103

Предельный изгибающий момент:
Mx, ult = Mult =0,09369 МН м .

Предельный изгибающий момент:
My, ult = Mult =0,09369 МН м .

Предельный крутящий момент по бетону:
Mbxy, ult = 0,1 Rb b2 h=0,1 · 13,05 · 12 · 0,3 = 0,3915 МН м (формула (8.5); п. 8.4 СП 52-103 ).

Предельный крутящий момент по арматуре:
Msxy, ult = 0,5 Rs (Asx+Asy) ho =
=0,5 · 355 · (0,00101+0,00101) · 0,275 = 0,0986 МН м (формула (8.6); п. 8.4 СП 52-103 ).

Предельный крутящий момент:
Mxy, ult = Mbxy, ult+Msxy, ult=0,3915+0,0986 = 0,4901 МН м .

Mx=0 МН м r Mx, ult=0,09369 МН м (0% от предельного значения) - условие выполнено (формула (8.2); п. 8.4 СП 52-103 ).

My=0,03981 МН м r My, ult=0,09369 МН м (42,49653% от предельного значения) - условие выполнено (формула (8.3); п. 8.4 СП 52-103 ).

Mxy=0 МН м r Mxy, ult=0,4901 МН м (0% от предельного значения) - условие выполнено (формула (8.4); п. 8.4 СП 52-103 ).

Mxy=0 МН м r ; (Mx, ult-Mx) (My, ult-My) =; (0,09369-0) · (0,09369-0,03981) =0,07105 МН м (0% от предельного значения) - условие выполнено (формула (8.1); п. 8.4 СП 52-103 ).

9) Расчет плоских плит на действие поперечных сил

Рабочая высота сечения:
ho = h-a=0,3-0,025 = 0,275 м .

Поперечная сила, воспринимая бетоном:
Qb = 0,5 Rbt b ho=0,5 · 0,945 · 1 · 0,275 = 0,12994 МН (формула (8.9); п. 8.5 СП 52-103 ).

Площадь поперечной арматуры:
Asw = p dsw2/(4 106 sw)=3,14159 · 162/(4 · 106 · 0,2) = 0,00101 м2 .

Усилия в поперечной арматуре на единицу длины:
qsw = Rsw Asw/sw=285 · 0,00101/0,2 = 1,43925 МН/м (формула (6.69); п. 8.5 СП 52-103 ).

Усилие в поперечной арматуре:
Qsw = qsw ho=1,43925 · 0,275 = 0,39579 МН (формула (8.10); п. 8.5 СП 52-103 ).

Предельное значение поперечной силы:
Qult = Qb+Qsw=0,12994+0,39579 = 0,52573 МН .

Предельное значение поперечной силы Qx:
Qx, ult = Qult =0,52573 МН .

Предельное значение поперечной силы Qy:
Qy, ult = Qult =0,52573 МН .

Qx/Qx, ult+Qy/Qy, ult=0/0,52573+0,03187/0,52573=0,06062 r 1 МН (6,06235% от предельного значения) - условие выполнено (формула (8.7); п. 8.5 СП 52-103 ).

10) Проверка требования минимального процента армирования

Сечение - прямоугольное.

Арматура расположена по контуру сечения - равномерно.

В данном случае для определения коэффициента армирования принимается полная площадь сечения

Элемент - изгибаемый.


Коэффициент армирования:
ms = As/(b h) 100=0,00101/(1 · 0,3) · 100 = 0,33667 % .

ms t 0,2 % (168,335% от предельного значения) - условие выполнено .



3.2. Экспертизой осуществлен автоматизированный расчет железобетонной плиты перекрытия с учетом фактической нагрузки от устроенной стяжки, q=1895 кгс/м2.

Проверочный расчет
железобетонной плиты перекрытия
с учетом фактической нагрузки от устроенной стяжки,
q=1895 кгс/м

Сбор нагрузок:
Вес плиты: 825 кгс/м2.
Стяжка (кирпичный щебень, бетонная смесь): 540 кг/м2.
Готовое покрытие пола: 50 кгс/м2.
Равномерно-распределенная нагрузка: 480 кгс/м2.

Исходные данные:

Усилия в двух направлениях:

- Изгибающий момент вокруг оси X Mx = 0 тс м = 0 / 101,97162123 = 0 МН м;
- Изгибающий момент вокруг оси Y My = 5,8 тс м = 5,8 / 101,97162123 = 0,05688 МН м;
- Крутящий момент Mxy = 0 тс м = 0 / 101,97162123 = 0 МН м;
- Поперечная сила Qx = 0 тс = 0 / 101,97162123 = 0 МН;
- Поперечная сила Qy = 4,7 тс = 4,7 / 101,97162123 = 0,04609 МН;

Продольная арматура плит:

- Диаметр стержней продольной арматуры ds = 16 мм;
- Шаг стержней продольной арматуры s = 20 см = 20 / 100 = 0,2 м;

Размеры сечения:

- Высота сечения h = 30 см = 30 / 100 = 0,3 м;

Толщина защитного слоя:

- Расстояние от равнодействующей усилий в арматуре S до грани сечения
a = 2,5 см = 2,5 / 100 = 0,025 м;

Поперечная арматура:

- Шаг стержней поперечной арматуры sw = 20 см = 20 / 100 = 0,2 м;
- Диаметр поперечной арматуры dsw = 16 мм;

Результаты расчета:

1) Определение нормативного сопротивления бетона

Класс бетона - B25.

Нормативное значение сопротивления бетона осевому сжатию для предельных состояний первой группы принимается по табл. 5.1 Rbn = 18,5 МПа .

Нормативное значение сопротивления бетона осевому растяжению для предельных состояний первой группы принимается по табл. 5.1 Rbtn = 1,55 МПа .

2) Расчетное сопротивление бетона

Группа предельных состояний - первая.

Расчетное сопротивление бетона осевому сжатию принимается по табл. 5.2 Rb = 14,5 МПа .

Назначение класса бетона - по прочности на сжатие.

Расчетное сопротивление бетона осевому растяжению принимается по табл. 5.2 Rbt = 1,05 МПа .

Расчетное значение сопротивления бетона осевому сжатию для предельных состояний второй группы:
Rb, ser = Rbn =18,5 МПа (формула (5.1); п. 5.1.9 ).

Расчетное значение сопротивления бетона осевому растяжению для предельных состояний второй группы:
Rbt, ser = Rbtn =1,55 МПа (формула (5.2); п. 5.1.9 ).

3) Учет особенностей работы бетона в конструкции

Прогрессирующее разрушение - не рассматривается в данном расчете.

Действие нагрузки - продолжительное.

Коэффициент условия работы бетона, учитывающий длительность действия нагрузки:
gb1=0,9 .

Конструкция бетонируется - в горизонтальном положении.

Коэффициент условия работы бетона, учитывающий попеременное замораживание и оттаивание бетона:
gb3=1 .

Для надземной конструкции, при расчетной температуре наружного воздуха в зимний период не менее -40 град.:

Коэффициент условия работы бетона, учитывающий характер разрушения бетонных конструкций:
gb4=1 .

Конструкция - железобетонная.

Расчетное сопротивление бетона осевому сжатию:
Rb = gb1 gb3 gb4 Rb =0,9 · 1 · 1 · 14,5 = 13,05 МПа .

Расчетное сопротивление бетона осевому растяжению:
Rbt = gb1 Rbt =0,9 · 1,05 = 0,945 МПа .

4) Расчетные значения прочностных характеристик арматуры

Класс продольной арматуры - A400.

Расчетное сопротивление продольной арматуры растяжению:
Rs=355 МПа .

Расчетное сопротивление продольной арматуры сжатию:
Rsc=355 МПа .

Поперечная арматура - рассматривается в данном расчете.

Класс поперечной арматуры - A400.

Расчетное сопротивление поперечной арматуры сжатию:
Rsw=285 МПа .

5) Значение модуля упругости арматуры

Модуль упругости арматуры:
Es=200000 МПа .

6) Определение граничной относительной высоты сжатой зоны

Относительная деформация растянутой арматуры:
es, el = Rs/Es=355/200000 = 0,00178 (формула (6.12); п. 6.2.7 ).

Относительная деформация сжатого бетона при sb=Rb:
eb, ult=0,0035 .

Граничная относительная высота сжатой зоны:
xR = 0,8/(1+es, el/eb, ult) =
=0,8/(1+0,00178/0,0035) = 0,5303 (формула (6.11); п. 6.2.7 ).

7) Расчет плоских плит

Площадь растянутой арматуры:
As = p ds2/(4 106 s)=3,14159 · 162/(4 · 106 · 0,2) = 0,00101 м2 .

Высота сжатой зоны:
x = (Rs As-Rsc A's)/(Rb b) =
=(355 · 0,00101-355 · 0)/(13,05 · 1) = 0,02748 м (формула (6.15); п. 6.2 ).

Рабочая высота сечения:
ho = h-a=0,3-0,025 = 0,275 м .

Относительная высота сжатой зоны:
x = x/ho=0,02748/0,275 = 0,09993 .

Т.к. x=0,09993 r xR=0,5303; x > 0 м :

Предельный изгибающий момент:
Mult = Rb b x (ho-0,5 x)+Rsc A's (ho-a') =
=13,05 · 1 · 0,02748 · (0,275-0,5 · 0,02748)+355 · 0 · (0,275-0) = 0,09369 МН м (формула (6.14); п. 6.2.10 ).

8) Продолжение расчета по п.8.4 СП 52-103

Предельный изгибающий момент:
Mx, ult = Mult =0,09369 МН м .

Предельный изгибающий момент:
My, ult = Mult =0,09369 МН м .

Предельный крутящий момент по бетону:
Mbxy, ult = 0,1 Rb b2 h=0,1 · 13,05 · 12 · 0,3 = 0,3915 МН м (формула (8.5); п. 8.4 СП 52-103 ).

Предельный крутящий момент по арматуре:
Msxy, ult = 0,5 Rs (Asx+Asy) ho =
=0,5 · 355 · (0,00101+0,00101) · 0,275 = 0,0986 МН м (формула (8.6); п. 8.4 СП 52-103 ).

Предельный крутящий момент:
Mxy, ult = Mbxy, ult+Msxy, ult=0,3915+0,0986 = 0,4901 МН м .

Mx=0 МН м r Mx, ult=0,09369 МН м (0% от предельного значения) - условие выполнено (формула (8.2); п. 8.4 СП 52-103 ).

My=0,05688 МН м r My, ult=0,09369 МН м (60,70933% от предельного значения) - условие выполнено (формула (8.3); п. 8.4 СП 52-103 ).

Mxy=0 МН м r Mxy, ult=0,4901 МН м (0% от предельного значения) - условие выполнено (формула (8.4); п. 8.4 СП 52-103 ).

Mxy=0 МН м r ; (Mx, ult-Mx) (My, ult-My) =; (0,09369-0) · (0,09369-0,05688) =0,05873 МН м (0% от предельного значения) - условие выполнено (формула (8.1); п. 8.4 СП 52-103 ).

9) Расчет плоских плит на действие поперечных сил

Рабочая высота сечения:
ho = h-a=0,3-0,025 = 0,275 м .

Поперечная сила, воспринимая бетоном:
Qb = 0,5 Rbt b ho=0,5 · 0,945 · 1 · 0,275 = 0,12994 МН (формула (8.9); п. 8.5 СП 52-103 ).

Площадь поперечной арматуры:
Asw = p dsw2/(4 106 sw)=3,14159 · 162/(4 · 106 · 0,2) = 0,00101 м2 .

Усилия в поперечной арматуре на единицу длины:
qsw = Rsw Asw/sw=285 · 0,00101/0,2 = 1,43925 МН/м (формула (6.69); п. 8.5 СП 52-103 ).

Усилие в поперечной арматуре:
Qsw = qsw ho=1,43925 · 0,275 = 0,39579 МН (формула (8.10); п. 8.5 СП 52-103 ).

Предельное значение поперечной силы:
Qult = Qb+Qsw=0,12994+0,39579 = 0,52573 МН .

Предельное значение поперечной силы Qx:
Qx, ult = Qult =0,52573 МН .

Предельное значение поперечной силы Qy:
Qy, ult = Qult =0,52573 МН .

Qx/Qx, ult+Qy/Qy, ult=0/0,52573+0,04609/0,52573=0,08767 r 1 МН (8,7671% от предельного значения) - условие выполнено (формула (8.7); п. 8.5 СП 52-103 ).

10) Проверка требования минимального процента армирования

Сечение - прямоугольное.

Арматура расположена по контуру сечения - равномерно.

В данном случае для определения коэффициента армирования принимается полная площадь сечения

Элемент - изгибаемый.


Коэффициент армирования:
ms = As/(b h) 100=0,00101/(1 · 0,3) · 100 = 0,33667 % .

ms t 0,2 % (168,335% от предельного значения) - условие выполнено .



3.3. Экспертизой осуществлен ручной расчет железобетонной плиты перекрытия с учетом фактической нагрузки от устроенной стяжки, q=1895 кгс/м2.

Проверочный расчет №3
железобетонной плиты перекрытия
с учетом фактической нагрузки от устроенной стяжки,
q=1895 кгс/м

1. Нагрузки на 1м2 плиты с учетом коэффициента γп=0,95, q=18,57 кН/м.
2. Принимаем расчетный пролет плиты L0=4,95 м.
3. Выполняем статический расчет:
M=q·l02/8=18,57·4,952/8=56,88кН·м
Q=q·l0/2=18,57·4,95/2=45,96кН
4. Определяем расчетные сопротивления материалов:
бетон класса В25, коэффициент условия работы бетона γb2=0,9;
Rb=14,5МПа; Rbt=1,05МПа; Rs=365МПа (СНиП 2.03.01-84*, табл. 13, 19*-23*).
5. Определяем расчетное сечение условно вырезанной полосы:
ширина сечения b=100 см; высота сечения h0=27,5 см.
6. Определяем коэффициент A0:
A0= M / Rb· γb2·b·h02=5688 / 1,45·0,9·100·27,52 = 0,058.
A0 < A0R = 0,422.
7. Определяем коэффициент η = 0,97.
8. Определяем требуемую площадь арматуры:
As= M / η·h0·Rs =5688 / 0,97·27,5·36,5 = 5,8 см2.
Фактическая площадь арматуры плиты составляет:
- нижнее армирование (5Ø16 АIII, шаг 200 мм) As,ниж = 10,05 см2.
- верхнее армирование (5Ø16 АIII, шаг 200 мм) As,вер = 10,05 см2.
As,ниж = As,вер = 10,05 см2 > As = 5,8 см2. Условие выполняется.
9. Проверяем прочность плиты по наклонному сечению:
Q = φb3 (1+ φп) Rbt · γb2·b·h0 = 0,6·1·0,105·0,9·100·27,5 = 155,93 кН.
Q = 45,96кН < 155,93 кН, условие выполняется, прочность обеспечена.

4. ВЫВОДЫ

Целью экспертизы являлась оценка несущей способности железобетонной плиты перекрытия 3-го этажа здания (с учетом устроенной стяжки).
В результате осмотра конструкции плиты и проверочного расчета экспертиза пришла к следующим выводам:

1. Дефектов, свидетельствующих о снижении несущей способности железобетонной плиты перекрытия 3-го этажа здания «Общественного центра» после выполнения работ по устройству бетонной стяжки, не зафиксировано.
Техническое состояние монолитной железобетонной конструкции перекрытия, в соответствии с положениями СП 13-102-2003, оценивается как исправное, характеризующееся отсутствием дефектов и повреждений, влияющих на снижение несущей способности и эксплуатационной пригодности.

2. В результате проверочного расчета на прочность железобетонной плиты перекрытия установлено, что её несущая способность с учетом выполненной стяжки и с учетом равномерно распределенной временной нагрузки, составляющей 400 кгс/м2, обеспечивается.
Проверка прочности несущего монолитного железобетонного каркаса здания, воспринимающего постоянные и временные нагрузки от плиты перекрытия, не осуществлялась.







Эксперт ООО «ТЕХСТРОЙЭКСПЕРТИЗА» _______________
        Рейтинг@Mail.ru